Der er mange og komplekse årsager til transformatorens interne fejl og problemer forårsaget af kortslutningen ved transformatorens udgang. Det er relateret til den strukturelle planlægning, kvaliteten af råvarer, procesniveau, driftsforhold og andre faktorer, men valget af elektromagnetisk ledning er nøglen. Ifølge analysen af transformatorulykker i de seneste år er der groft sagt følgende årsager relateret til elektromagnetiske ledninger.
1. Den elektromagnetiske linje, der er valgt baseret på den statiske teoretiske planlægning af transformeren, er ret forskellig fra den spænding, der virker på den elektromagnetiske linje under praktisk drift.
2. På nuværende tidspunkt er beregningsprocedurerne for forskellige producenter baseret på idealiserede modeller for ensartet fordeling af lækagemagnetfelt, den samme tråddrejningsdiameter og samme fasekraft. Faktisk er transformatorens lækagemagnetiske felt ikke jævnt fordelt, hvilket er relativt koncentreret i ågdelen, og de elektromagnetiske ledninger i dette område udsættes også for stor mekanisk kraft; Ved transpositionspunktet vil klatringen af transpositionslederen ændre krafttransmissionsretningen og producere drejningsmoment; På grund af pudeblokkens elasticitetsmodulfaktor og den ulige spredning af den aksiale pudeblok, vil vekselkraften genereret af det vekslende lækagemagnetiske felt forsinke resonans, hvilket også er den grundlæggende årsag til den primære deformation af trådkagen ved jernkerneåg, transponering og de tilsvarende dele med spændingsregulerende udtag.
3. Temperaturens indflydelse på bøjningen og trækstyrken af elektromagnetisk ledning tages ikke i betragtning ved beregningen af kortslutningsmodstand. Kortslutningsmodstanden planlagt under normal temperatur kan ikke afspejle den faktiske drift. Ifølge testresultaterne har temperaturen på den elektromagnetiske ledning ingen indflydelse på dens overholdelsesgrænse? 0,2 har stor indflydelse. Med forbedringen af temperaturen af den elektromagnetiske ledning falder dens bøjningsstyrke, trækstyrke og forlængelse. Bøjningstrækstyrken ved 250 ℃ falder med mere end 10 %, og forlængelsen falder med mere end 40 %. For transformatoren i praktisk drift, under ekstra belastning, kan den gennemsnitlige viklingstemperatur nå 105 ℃, og den varmeste stedtemperatur kan nå 118 ℃. Generelt har transformeren genlukningsproces under drift. Hvis kortslutningspunktet derfor ikke kan forsvinde i et stykke tid, vil det straks acceptere den anden kortslutningspåvirkning på meget kort tid (0,8s). Men fordi viklingstemperaturen stiger kraftigt efter påvirkningen af den første kortslutningsstrøm, er den maksimalt tilladte temperatur 250 ℃ i henhold til reglerne i gbl094. På dette tidspunkt er viklingens anti-kortslutningsevne faldet meget, dette er grunden til, at de fleste kortslutningsulykker sker efter genlukning af transformeren.
4. Den generelle transponeringsleder vælges, som har dårlig mekanisk styrke og er tilbøjelig til deformation, løs tråd og kobbereksponering, når den modtager kortslutningsmekanisk kraft. Når du vælger den generelle transpositionsleder, vil denne del på grund af den store strøm og stejle transpositionsstigning producere et stort drejningsmoment. Samtidig vil trådkagen i de to ender af viklingen også producere stort drejningsmoment på grund af den kombinerede virkning af amplitude og aksial lækagemagnetisk felt, hvilket resulterer i forvrængning og deformation. For eksempel er der 71 transpositioner af fase en fælles vikling af Yanggao 500kV transformer, fordi tykkere generelle transposition ledere er valgt, hvoraf 66 transpositioner har varierende grader af deformation. Derudover er Wujing 1L hovedtransformator også på grund af valget af generel transponeringsleder, og trådkagerne i de to ender af højspændingsviklingen ved jernkerneåget har forskellig væltning og trådeksponering.
5. Valget af fleksibel leder er også en af hovedårsagerne til transformatorens dårlige kortslutningsmodstand. På grund af manglende viden i det tidlige stadie eller vanskelighederne med viklingsudstyr og teknologi, er producenterne uvillige til at bruge halvhårde ledere, eller der er ingen krav i denne henseende i planlægningen. Fra perspektivet af defekte transformere er de alle bløde ledere.
6. Viklen er løst viklet, omlægnings- eller korrektionsklatrepositionen håndteres ikke korrekt, den er for tynd, og den elektromagnetiske ledning er ophængt. Fra hændelsens skaderetning ses deformationen mest ved transpositionen, især ved transpositionen af transpositionslederen.
7. Viklingen eller ledningerne er ikke hærdet, og kortslutningsmodstanden er dårlig. Ingen af de viklinger, der blev behandlet med dyppemaling i det tidlige stadie, er beskadiget.
8. Forkert kontrol af viklingens forspændingskraft resulterer i forskydning af ledningerne i de generelle transponeringstråde.
9. Dragtens frigang er for stor, hvilket resulterer i utilstrækkelig støtte på den elektromagnetiske linje, hvilket øger den skjulte fare for transformatorens anti-kortslutningsevne.
10. Forspændingen, der virker på hver vikling eller gear, er ujævn, og udløbet af trådkage dannes under kortslutningsstød, hvilket resulterer i overdreven bøjningsspænding, der virker på den elektromagnetiske linje og deformation.
11. Eksterne kortslutningshændelser forekommer hyppigt. Akkumuleringseffekten af elektrodynamisk kraft efter gentagne kortslutningsstrømpåvirkninger forårsager elektromagnetisk ledningsblødgøring eller intern relativ forskydning, hvilket i sidste ende fører til isolationsnedbrud.